鉆井液離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓內(nèi)流場(chǎng)的數(shù)值分析

鉆井液離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓內(nèi)流場(chǎng)的數(shù)值分析

    徐　倩1　孟繁如2　劉洪斌1　張明洪1

          (1·西南石油大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院　2·中國(guó)石油大慶石化公司)

    摘要：目前,對(duì)離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)的計(jì)算一般都是從離心機(jī)流場(chǎng)的穩(wěn)態(tài)方程出發(fā),著重關(guān)注流場(chǎng)在穩(wěn)定狀態(tài)下的流動(dòng)狀況,情況復(fù)雜時(shí),直接通過(guò)穩(wěn)態(tài)方程求解不能準(zhǔn)確反映離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)的流動(dòng)狀況。嘗試運(yùn)用Fluent軟件對(duì)鉆井液離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行模擬分析計(jì)算,應(yīng)用RNGκ-ε模型預(yù)測(cè)離心機(jī)的流場(chǎng),建立了離心機(jī)流道的湍流模型和多相流模型。離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)的分析主要包括速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、各相體積分?jǐn)?shù)分布及流道內(nèi)處理液的軌跡,模擬分析結(jié)果與實(shí)際情況相符。所得結(jié)果將有助于離心機(jī)的流場(chǎng)研究。

    關(guān)鍵詞：離心機(jī)　固控系統(tǒng)　離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)　數(shù)值分析

    0　引　言

    鉆井液中固相的含量及顆粒大小對(duì)鉆井液的性能有很大的影響。通常在鉆井過(guò)程中通過(guò)固控設(shè)備來(lái)控制鉆井液中固相的含量,即固相控制?，F(xiàn)代鉆機(jī)的成套固相控制設(shè)備一般由鉆井液振動(dòng)篩、除氣器、除砂器和離心機(jī)等組成,用于逐級(jí)清除不同粒度的固相顆粒[1]。其中,鉆井液離心機(jī)是固控設(shè)備中結(jié)構(gòu)最復(fù)雜、井隊(duì)最難掌握的設(shè)備。

    目前,國(guó)產(chǎn)鉆井液離心機(jī)都屬于臥式螺旋卸料沉降離心機(jī),其轉(zhuǎn)鼓內(nèi)部流場(chǎng)理論主要有:活塞式流動(dòng)狀態(tài)、層流流動(dòng)狀態(tài)、表面層流動(dòng)狀態(tài)和流線流動(dòng)狀態(tài)[2]。然而,這些理論都未能真實(shí)反映離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓內(nèi)的流場(chǎng)狀態(tài)。已有文獻(xiàn)關(guān)于離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)的計(jì)算一般都是從離心機(jī)流場(chǎng)的穩(wěn)態(tài)方程出發(fā),著重關(guān)注流場(chǎng)在穩(wěn)定狀態(tài)下的流動(dòng)狀況。情況復(fù)雜時(shí),直接通過(guò)穩(wěn)態(tài)方程求解不能準(zhǔn)確反映離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)的流動(dòng)狀況[3]。筆者將嘗試運(yùn)用Fluent軟件對(duì)鉆井液離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓內(nèi)部流場(chǎng)進(jìn)行分析計(jì)算。

    1　離心力場(chǎng)中鉆井液流動(dòng)速度分析[4]

    1·1　基于Σ理論的鉆井液流速

    按照Σ理論,鉆井液流動(dòng)時(shí)沿軸線方向的速度Vz*與該處液體斷面的面積成反比,即：

    R———溢流斷面的外徑, m;

    rO———溢流斷面的內(nèi)徑, m;

    r———卸料螺旋在溢流斷面的半徑, m;

    Δω———鉆井液離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓和卸料螺旋的轉(zhuǎn)速差, s-1;

    vpz———卸料螺旋葉片運(yùn)動(dòng)引起鉆井液在軸線方向的分速度, m/s;

    β———卸料螺旋升角, (°);

    S———螺距, m。

    1·2　紊流狀態(tài)下離心力場(chǎng)中鉆井液流動(dòng)速度

    實(shí)際上,鉆井液在沿卸料螺旋的流動(dòng)過(guò)程中,由于具有較大的流動(dòng)速度,流體處在紊流狀態(tài)下流動(dòng)。根據(jù)粘性流體力學(xué)理論,在紊流狀態(tài)下采用統(tǒng)計(jì)平均方法,用時(shí)均速度來(lái)代替流體在某點(diǎn)的流動(dòng)速度。

    流體在沿槽流動(dòng)時(shí),該斷面上某處流體的流動(dòng)速度v與平均速度具有以下關(guān)系：

    2　三維模型的建立

    2·1　湍流模型

    在所有的雙方程模型中,κ-ε雙方程模型的應(yīng)用最為普遍。但是由于它采用了同向性湍流輸運(yùn)的假設(shè),故不適應(yīng)具有非同向性湍流輸運(yùn)的強(qiáng)旋流。在離心分離器內(nèi)流場(chǎng)中,因切速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于徑向和軸向分量,因而采用雷諾應(yīng)力模型(RSM)、代數(shù)應(yīng)力模型(ASM)或RNG模型來(lái)代替κ-ε模型。RNG模型對(duì)強(qiáng)旋流流場(chǎng)及高曲率流線的離心分離器有著很好的改進(jìn)效果[5]。筆者應(yīng)用RNGκ-ε模型預(yù)測(cè)離心機(jī)的流場(chǎng)。

    2·2　多相流模型

    離心機(jī)主要是分離在連續(xù)液相中分散的固體顆粒,可選用混合模型或歐拉模型。以下為混合模型和歐拉模型的求解策略。

    啟動(dòng)混合模型求解,采用0·2或更小的滑流速度欠松弛因子開(kāi)始計(jì)算。如果解顯示出好的收斂趨勢(shì),可逐漸增加欠松弛因子。初始計(jì)算可以不求解題解分?jǐn)?shù)和滑流速度方程,當(dāng)計(jì)算收斂后,再求解這些方程。

    啟動(dòng)歐拉模型求解,為了提高收斂性,在求解多相流模型前可以先獲得初始解再繼續(xù)計(jì)算。初始解可通過(guò)混合模型得到。在下面的計(jì)算中采用歐拉模型求解。

    2·3　計(jì)算前處理

    計(jì)算前處理主要包括臥式螺旋離心機(jī)三維流道模型的建立及網(wǎng)格劃分。采用Pro/E建模, Fluent的前處理器Gambit來(lái)實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格的劃分。

    2·4　三維模型的建立

    以LW450-1000型離心機(jī)處理非加重鉆井液為例,對(duì)離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值分析。離心機(jī)和鉆井液的參數(shù)如下:轉(zhuǎn)鼓半錐角α=8°;轉(zhuǎn)鼓的轉(zhuǎn)速n=1 600 r/min;轉(zhuǎn)鼓內(nèi)半徑R1=225 mm;轉(zhuǎn)鼓內(nèi)筒外半徑R2=152mm;柱筒段沉降區(qū)長(zhǎng)度L1=582mm;螺距S=108 mm;螺旋升角β=7·59°;處理量為0~60 m3/h;水基非加重鉆井液固相密度ρ2=2 030 kg/m3,液相密度ρ1=1 000 kg/m3;粘度0·021 7 Pa·s;固相顆粒平均直徑2 mm;懸浮液體積分?jǐn)?shù)10%。

    臥式螺旋卸料沉降離心機(jī)的處理液是在螺旋流道中流動(dòng)的,考慮到轉(zhuǎn)鼓與輸送器之間轉(zhuǎn)差很小,一般只有0·2% ~3·0%,對(duì)流道中流體流動(dòng)影響甚小,可忽略不計(jì),并且筆者只分析離心機(jī)的流場(chǎng),所以只考慮離心機(jī)的沉降段。據(jù)此建立的離心機(jī)三維流道模型如圖2所示。

    2·5　網(wǎng)格劃分

    采用C結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格(混合網(wǎng)格),劃分網(wǎng)格后的模型如圖3所示。

    2·6　邊界條件

    進(jìn)口邊界取處理液的入口速度,取處理量為40m3/h,模型入口截面積為0·006 54m2,故進(jìn)口速度為1·7m/s。同時(shí),確定第2相的體積分?jǐn)?shù)為10%。處理液出口設(shè)為壓力出口,表壓為0。流道的固體壁面定義為旋轉(zhuǎn)壁面,旋轉(zhuǎn)角速度為167·55 rad/s。對(duì)于紊流需要說(shuō)明性質(zhì),假設(shè)流場(chǎng)為全湍流場(chǎng),速度入口的流動(dòng)充分發(fā)展,入口的湍流強(qiáng)度為5%,湍流粘性比為10%。當(dāng)殘差下降到10-5且進(jìn)、出口的流量誤差小于5%時(shí),認(rèn)為計(jì)算收斂。

    3·數(shù)值計(jì)算結(jié)果及分析

    筆者對(duì)離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)的分析主要包括速度場(chǎng)、壓力場(chǎng)、各相體積分?jǐn)?shù)分布及流道內(nèi)處理液的軌跡。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖4~圖9。

    由圖4可以看出,在離心機(jī)的轉(zhuǎn)鼓進(jìn)口壁面壓力最大,約為6·2×105Pa,在出口壓力最小,大約為3×104Pa,最小的部位甚至為負(fù)壓。由圖5可以看出,鉆井液進(jìn)入離心機(jī)后,鉆井液的速度場(chǎng)在轉(zhuǎn)鼓壁面處速度最大,其中液相最大值約為13·3 m/s,固相最大速度約為13·0 m/s,而在中心處速度大約為0·7 m/s。由圖5還可以看出,鉆井液通過(guò)進(jìn)口管進(jìn)入離心機(jī)后產(chǎn)生了強(qiáng)烈的旋流,沿徑向速度矢量逐漸增大。

    鉆井液發(fā)生固液分離后,各相按一定的比例分布。液相的體積分?jǐn)?shù)如圖6a所示。

    由圖6a和圖7a可以看出,離心機(jī)從入口到出口處的液相體積分?jǐn)?shù)逐漸增大,到出口處液相體積分?jǐn)?shù)將近100%;由圖7b和圖9可以看出,固相顆粒體積分?jǐn)?shù)的分布剛好與液相相反。這說(shuō)明固相顆粒在這個(gè)過(guò)程中逐漸被脫除,有力地證明了鉆井液在離心機(jī)內(nèi)進(jìn)行了較充分的固液分離。由圖7還可以看出,在垂直于旋轉(zhuǎn)軸的截面內(nèi),液相含量隨著半徑的增大而減小,固相含量隨著半徑的增大而增大。這是因?yàn)殡x心力與半徑的平方成正比關(guān)系,在強(qiáng)旋流場(chǎng)中,高密度的固相沿徑向向外運(yùn)動(dòng)拋向壁面,實(shí)現(xiàn)與液相的分離。

    由圖8可以看出,轉(zhuǎn)鼓內(nèi)鉆井液沿徑向的湍動(dòng)能逐漸增大,這是因?yàn)檠貜较蛩俣仍龃?撞擊加強(qiáng)。由圖9可以直觀地看到鉆井液從離心機(jī)入口到出口的運(yùn)動(dòng)軌跡。明顯反映出液流軌跡為螺旋線,并且不光滑,有時(shí)出現(xiàn)小漩渦。這是因?yàn)殂@井液在運(yùn)動(dòng)過(guò)程中存在湍動(dòng)。

    4　結(jié)　論

    (1)對(duì)鉆井液離心機(jī)內(nèi)離心力場(chǎng)中鉆井液流動(dòng)速度進(jìn)行了分析,并應(yīng)用Fluent軟件對(duì)鉆井液離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行了分析,結(jié)果與實(shí)際情況相符。

    (2)用這種方法對(duì)流場(chǎng)進(jìn)行分析能解決目前對(duì)鉆井液離心機(jī)內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行分析時(shí),主要考慮穩(wěn)定狀態(tài)下的流動(dòng)情況而不能反映復(fù)雜情況下真實(shí)流動(dòng)情況的問(wèn)題。如果再使之與相兼容的數(shù)據(jù)計(jì)算軟件相結(jié)合,實(shí)現(xiàn)最佳分離效果顯示,將對(duì)臥式螺旋卸料沉降離心機(jī)的設(shè)計(jì)有較大幫助。

    參　考　文　獻(xiàn)

    [1]　趙國(guó)珍,張明洪,李君裕·鉆井振動(dòng)篩的工作原理與測(cè)試技術(shù)[M]·北京:石油工業(yè)出版社, 1996·

    [2]　孫啟才,金鼎五·離心機(jī)原理結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)計(jì)算[M]·北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 1987: 44·

    [3]　魏春琳,曾　實(shí)·離心機(jī)流場(chǎng)非穩(wěn)態(tài)過(guò)程的初步數(shù)值模擬[J]·同位素, 2006 (1): 7-11·

    [4]　劉洪斌·鉆井液離心機(jī)工作理論研究[D]·成都:西南石油大學(xué), 2006: 48-51·

    [5]　王福軍·計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)分析———CFD軟件原理與應(yīng)用[M]·北京:清華大學(xué)出版社, 2007: 116-124·

    第一作者簡(jiǎn)介:徐　倩,女,講師,生于1974年,1997年畢業(yè)于西南石油學(xué)院機(jī)械系, 2002年獲該校碩士學(xué)位,主要從事振動(dòng)與動(dòng)態(tài)測(cè)試、無(wú)損檢測(cè)等方面的科研與教學(xué)工作。地址: (610500)四川省成都市。E-mai:l xx-qq0609@ 163·com。