聚氯乙烯生產(chǎn)中離心機常見問題的原因分析和解決

                                      張文東

                   （河北冀中能源集團金?；す煞莨緲渲止荆?/p>

    摘要：在聚氯乙烯生產(chǎn)中，離心機最常見的問題是異常振動，本文從離心機的結構、性能參數(shù)、振動原理幾個方面進行分析，并結合本廠的生產(chǎn)實際情況，提出方案，最終解決了離心機異常振動的問題，為轉動設備類似問題的解決提供了新的思路。

    關鍵詞：離心機

    異常振動

    原因分析

    解決方案

    在金?；す煞莨揪勐纫蚁┥a(chǎn)過程中，VCM單體在聚合釜中進行懸浮聚合。生成PVC懸浮液，該懸浮液進入汽提塔脫去VCM氣后，形成含水量68%~75%的PVC漿料。在物料進入干燥床之前，必須進行脫水處理，使PVC含水量控制在25%以下。完成脫水工藝的關鍵設備便是離心機。目前，國內廠家多采用螺旋沉降式離心機，我廠所用螺旋沉降式離心機產(chǎn)于英國Thomas Broadbent&Sons公司，單臺處理能力10000kg/h。該離心機作為23萬噸/a PVC生產(chǎn)裝置的主要設備，于1999年5月投入使用。該種離心機在投入生產(chǎn)以來，以其操作簡便，運行彈性大，性能穩(wěn)定，易損件少，拆裝容易等頗受好評，完全能夠滿足生產(chǎn)需要。但在生產(chǎn)過程中，也暴露出一些問題，最常見的問題是離心機的異常振動。下面就離心機的結構、性能參數(shù)和生產(chǎn)中的異常振動情況進行分析和闡述。

    1.離心機的結構、主要技術參數(shù)

    （1）離心機的主要技術參數(shù)如下。規(guī)格：1000*1500mm；處理能力：10T/h（出口水份≤25%Wb）；電機功率：195KW；轉速：

    1500rpm 4極；轉鼓轉速：1300r/min；差速器差速比：39：1；

    主軸承潤滑油流量為：1~3L/min；

    振動探測器振動速率≤20mm/s。

    并設有主軸承油溫、主軸承

    潤滑油流量、振動速率、扭矩和過載保護探測器在線監(jiān)測。任何一個參數(shù)超標，則離心機保護性停車。

    （2）離心機的結構示意圖如圖1所示。

    以我廠離心機于2007年7月中旬發(fā)生異常振動為例說明：

    （1）最初離心機振動曲線突然增大（一般為穩(wěn)定運轉值的1.5~2倍）。引發(fā)因素通常為物料流量的波動和開停車時的受力不均勻，同時伴隨有周期性低頻的轟鳴聲，明顯感覺噪聲增大。在相對穩(wěn)定運行時，測得主軸承振動數(shù)值如表1：

            

    2.離心機在生產(chǎn)過程中的異常振動現(xiàn)象和原理分析

    2.1離心機在生產(chǎn)中的異常振動現(xiàn)象以我廠離心機于2007年7月中旬發(fā)生異常振動為例說明：

    （1）最初離心機振動曲線突然增大（一般為穩(wěn)定運轉值的1.5~2倍）。引發(fā)因素通常為物料流量的波動和開停車時的受力不均勻，同時伴隨有周期性低頻的轟鳴聲，明顯感覺噪聲增大。在相對穩(wěn)定運行時，測得主軸承振動數(shù)值如表1。

          

    （2）隨著運行時間的延續(xù)，偶爾發(fā)生振動報警并連鎖停機（μ≥40mm/s）。

    （3）振動報警次數(shù)增多，頻率加大，最終運轉情況惡化，離心機被迫停運。

    一般從離心機振動曲線突然增大，到被迫停運，經(jīng)驗數(shù)據(jù)表明不超過4天；如果負荷波動較大，則至多維持運轉2天。

    2.2離心機振動原理分析

    在生產(chǎn)中，表征離心機振動大小的物理量常用振動烈度。

    （1）振動烈度。機器的振動烈度是指回轉體旋轉過程中，在軸承或機座的特定點、特定方向測得的寬頻（10~1000Hz）振動速度信號的均方根值。單位為（mm/s）。振動烈度與不平衡量有關，也與回轉體大小、支承條件、運轉情況等有關系。表1所測數(shù)值即為振動烈度數(shù)值。

    （2）機械振動。所謂振動，是一種物理現(xiàn)象，是指描述機械系統(tǒng)運動或位置的量值相對于其平均值隨時間變化的現(xiàn)象。其中機械系統(tǒng)指由質量（m）、剛度（k）、和阻尼（c）各元素所組成的系統(tǒng)。按振動產(chǎn)生的原因分類，機械振動可分為：自由振動、受迫振動、參數(shù)振動和自激振動四類。

    （3）離心機是一種回轉機械。在理想情況下，回轉體旋轉時與不旋轉時，對軸承產(chǎn)生的壓力是一樣的。這樣的回轉體是平衡的回轉體。但工程中的各種回轉體，比如離心機轉鼓，螺旋輸送器等零部件，由于材質的不均勻或毛坯缺陷，在加工或裝配中產(chǎn)生的誤差，使得回轉體在以一定的轉速ω旋轉時，其上每個微小質點產(chǎn)生的離心慣性力不能相互抵消。這樣，以交變的離心慣性力為激勵，通過軸承作用于機械及其基礎上，就產(chǎn)生了振動。因此，離心機的振動是由離心慣性力引起的受迫振動。

    （4）偏心質量引起的受迫振動計算式。設離心機偏心質量為m。，偏心距為r，離心機的等效質量為m，角速度為ω，則偏心質量引起的離心慣性力為：F。=m。rω2其在豎直方向的分力，即為垂直激振力：

          

    由④式可以看出，對于生產(chǎn)上穩(wěn)定運行的離心機，系數(shù)k、c是固定不變的。在排除進料波動的情況下，m和ω也可認為是常數(shù)，則振幅x與偏心質量m。和偏心距r的乘積成正比。由此也可得出結論：在線運轉的離心機異常振動或振動烈度數(shù)值超標，只與不平衡量（m。r）有關，并且隨著不平衡量的增大而增大。

    3.引發(fā)離心機異常振動常見的原因

    ①基礎的緊固螺栓松動。②離心機進料波動。③離心機經(jīng)過長期運轉，在轉鼓內壁或螺旋輸送器葉片上附著一層沉積的PVC物料垢層，從而造成離心機動平衡的喪失。④離心機在運轉過程中，通過電機帶動皮帶輪旋轉，皮帶輪通過轉鼓將扭矩傳遞給差速器外殼；差速器輸出軸以一定的速比將扭矩傳遞給螺旋輸送器。螺旋輸送器葉片不斷地將沉積在轉鼓內壁的PVC固體物料刮下并推入濾餅出口。在此過程中，螺旋輸送器一直受到來自PVC固體物料的軸向力，此軸向力是通過來自皮帶輪側的推力軸承來平衡的。在長期運轉過程中，特別是在變負荷工況條件下運行時，極易造成推力軸承的磨損。如果推力軸承磨損量達到一定程度，會造成螺旋輸送器的軸向串動，從而引發(fā)異常振動。⑤在螺旋輸送器傳動軸和轉鼓頭之間安裝有滑動銅套，該銅套外壁與轉鼓頭內壁為過盈配合，隨轉鼓同速旋轉。該銅套與螺旋輸送器傳動軸之間存在速度差，形成一對磨擦副。在長期運轉過程中，該銅套的磨損量逐漸增大。該磨損量達到一定程度，會造成螺旋輸送器和轉鼓的同軸度變差，從而也引發(fā)異常振動。經(jīng)驗表明，該銅套為易損件，應該每年更換。⑥主軸承的磨損也會造成離心機振動增大。

    4.異常振動的原因及故障部位的判定

    既然離心機常見異常振動的誘因有上述幾種，那么具體到上文所述離心機的振動值的增大，確切原因是什么呢？結合其他數(shù)據(jù)，我們逐個進行分析判斷。

    首先，可用力矩扳手，對地腳螺栓是否松動，預緊力是否均勻，做逐個確認?，F(xiàn)場測試結果，表明地腳螺栓未松動，預緊力均勻，該原因可以排除。第二，由離心機進料流量計顯示數(shù)值和離心機主電機電流顯示值，表明離心機進料未波動。第三，將離心機進料操作暫停，改為沖水操作，2小時后，振動數(shù)值仍在不正常范圍，未見好轉跡象。這表明：離心機轉鼓或螺旋輸送器上新粘附PVC物料頑固性垢層的可能性不大；若有垢層也是以前在運行中逐漸粘附的，這在影響離心機振動的多種因素中不是關鍵性的。第四，主軸承的溫度：進料側56℃，差速器側53℃，與振動值在正常范圍時相比，未見明顯升高。故主軸承磨損的可能性也可排除。

    推力軸承的磨損量以及滑動銅套的磨損量是否超標，必須將離心機解體后才能進一步判斷。

    5.拆檢離心機的現(xiàn)象及測量數(shù)據(jù)

    按照“離心機檢修操作規(guī)程”和已往的經(jīng)驗，我們對離心機進行解體，并對有關數(shù)據(jù)進行測量。

    （1）如圖2所示，推力軸承1有明顯磨損，磨損量達0.06mm。同時發(fā)現(xiàn)軸承壓蓋3和皮帶輪2之間在緊固狀態(tài)下間隙（圖中粗線處）為零。也就是說，在運行狀態(tài)下，推力軸承和軸承壓蓋之間可能存在軸向間隙，從而有可能引發(fā)螺旋輸送器的軸向串動。

                    

    （2）分別測量滑動銅套內徑和相對應的螺旋輸送器傳動軸外徑的尺寸，獲得銅套間隙尺寸為，差速器側：δ=0.93；入料側：δ=1.4，明顯大于標準上限值0.5，顯然兩側銅套磨損量均過大。

    （3）在轉鼓內壁和螺旋輸送器葉片上發(fā)現(xiàn)有頑固性PVC物料垢層，厚度約0.8~1.2mm，分布較均勻，但清理困難。

    （4）主軸承未見磨損。

    （5）其他傳動件包括差速器未見異常。

    6.維修過程

    針對離心機在拆檢過程中發(fā)現(xiàn)的問題，我們進行了如下處理。

    （1）對主軸承和差速器進行清洗檢查，并更換差速器內齒輪油。

    （2）清理轉鼓內壁和螺旋輸送器葉片上的PVC物料垢層。

    （3）更換推力軸承2套，另外在安裝過程中發(fā)現(xiàn)軸承壓蓋在緊固狀態(tài)時與皮帶輪間隙太小(約0.04mm)。為了確保運行狀態(tài)下推力軸承外圈被頂緊(在充分考慮了各材料線膨脹量的前提下)對軸承壓蓋內表面進行了車削加工，使上述間隙增大到0.2mm左右。

    （4）更換差速器側和進料側銅套并進行機械加工，使銅套內徑與相應的螺旋輸送器傳動軸外徑間的間隙，控制在0.5mm經(jīng)驗值以內，并涂抹足夠的EP2潤滑脂。

    （5）按相應的順序對各零部件進行回裝。

    （6）更換主軸承油箱內潤滑油。

    7.試運行情況

    離心機檢修完成后，我們進行了試運行。在控制主電機電流165A條件下運行6小時，振動數(shù)值見表2：

             

    從上表可以看出，檢修后離心機振動數(shù)值明顯減小并在正常范圍以內。

    8.結束語

    振動異常是離心機的常見故障，也是所有轉動設備不可回避的問題。此次檢修，使離心機運行狀況大為改觀，取得了明顯的效果，達到了預期的目的，并且在隨后的生產(chǎn)運行中，狀態(tài)穩(wěn)定，未發(fā)生振動超標現(xiàn)象。同時，該問題的解決也為類似的問題提供了思路。

    參考文獻

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    [2]岳愉，程光旭，叢敬同.化工機械力學基礎[M].西安：西安交通大學出版社，1991，6