在堿溶液中的應(yīng)力腐蝕開裂

在堿溶液中的應(yīng)力腐蝕開裂 （ 堿脆 ）:余熱鍋爐蒸發(fā)管開裂

澤普石化廠引進(jìn)的發(fā)電機(jī)組余熱鍋爐運(yùn)行156h 后發(fā)生蒸發(fā)管漏水事故。余熱鍋爐燃?xì)膺M(jìn)口溫度518℃ ,出水溫度200℃ ,蒸發(fā)管為95mm (翅片直徑) ×50.8mm (中心管外徑) ×4.5mm (壁厚) , 材質(zhì)為ASTM A192 高壓鍋爐管, 工作壓力1.57MPa。

①漏水蒸發(fā)管的硬度 (64.7HRB) 比原始態(tài)(76.5HRB) 下降16%。

②漏水蒸發(fā)管的珠光體組織比原始態(tài)發(fā)生了明顯球化。

③通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比, 漏水管的工作溫度達(dá)450℃ ,高于未嚴(yán)重腐蝕的蒸發(fā)管。

④腐蝕坑中的腐蝕產(chǎn)物為 Fe3O4 +α-Fe2O3 , 是在300~500℃形成的, 腐蝕產(chǎn)物為多孔疏松狀、 與金屬附著力差。

⑤掃描電鏡觀察腐蝕坑底的形貌為沿晶和二次裂紋特征。

⑥爐水采用純磷酸鈉處理, PO34+ 含量為6~44mg· L-1 , pH 值為8.8~11.2, 說(shuō)明爐水中存在游離的 NaOH。

從調(diào)試記錄中發(fā)現(xiàn), 為解決 “循環(huán)泵壓低-報(bào)警-停機(jī)” 的矛盾, 調(diào)試時(shí)在蒸發(fā)器聯(lián)箱入口處增加了一塊ϕ28mm 的節(jié)流板。

由于原設(shè)計(jì)中該處無(wú)此板, 這對(duì)原設(shè)計(jì)中的水力參數(shù)和熱力參數(shù)帶來(lái)一系列重大影響。

鍋爐的 ( 平均) 循環(huán)倍率K 降至1.87, 小于控制指標(biāo)的2.5。因此, 蒸發(fā)器管束的運(yùn)行工況遠(yuǎn)離設(shè)計(jì)點(diǎn), 處于危險(xiǎn)狀態(tài)。

從運(yùn)行記 錄 中 發(fā) 現(xiàn), 試 運(yùn) 行 鍋 水 的 PO34-含 量 偏 離 了 規(guī) 定 指 標(biāo)。規(guī) 定 在 pH 值 為10.5~11.5時(shí), PO34- 應(yīng)為50~100mg· L-1 , 但實(shí)際為6 ~44mg· L-1 。

究其原因是電廠當(dāng)時(shí)因 Na2 HPO4 未到貨而未進(jìn)行協(xié)調(diào)磷鹽處理。導(dǎo)致鍋水pH 值和 PO34- 指標(biāo)大都在含有游離的 NaOH 范圍, 當(dāng)爐管結(jié)垢或發(fā)生汽水分離時(shí), 極易造成堿腐蝕。

水力偏差分析, 在平均循環(huán)倍率1.87 時(shí), 遠(yuǎn)離法蘭的一組或幾組管束的實(shí)際循環(huán)倍率很可能降至1 或接近于1, 必然會(huì)造成鍋水停滯和汽水分離現(xiàn)象。

綜合分析結(jié)果為, 蒸發(fā)管局部過(guò)熱、 內(nèi)壁高溫堿腐蝕和堿脆、 汽水腐蝕是早期腐蝕穿孔的主要原因。

經(jīng)計(jì)算增設(shè)一塊ϕ66mm 的孔板, 流量為120m3 · h-1 , 循環(huán)倍率為5.0, 符合余熱鍋爐的設(shè)計(jì)規(guī)定, 同時(shí)循環(huán)泵揚(yáng)程由0.20MPa 升高到0.25MPa, 這不僅使泵功率降低, 而且改善了蒸發(fā)器的水力特性。

對(duì)鍋爐重新進(jìn)行化學(xué)清洗和煮爐, 以清除鍋水濃縮時(shí)的爐管積垢, 重新建立Fe3O4 保護(hù)膜。該余熱鍋爐已安全運(yùn)行了10a。

①全部更換, 氬弧焊打底, J427 蓋面。

② 630℃消除應(yīng)力, 安裝6 條金屬軟管。

③加強(qiáng)伴熱線使用管理。

（來(lái)源：壓力容器人）